Nghiên cứu giảm dao động xoắn của trục máy bằng bộ hấp thụ dao động

Bộ Giáo Dục Và Đào Tạo Viện Hàn Lâm Khoa Học Và Công Nghệ Việt Nam Học Viện Khoa Học Và Công Nghệ Vũ Xuân Trường Nghiên Cứu Giảm Dao Động Xoắn Cho Trục Máy Bằng Bộ Hấp Thụ Dao Động Luận Án Tiến Sĩ Kỹ Thuật Cơ Khí & Cơ ...

CHƯƠNG 2 . PHƯƠNG TRÌNH VI PHÂN DAO ĐỘNG XOẮN CỦA TRỤC MÁY CÓ LẮP ĐẶT HỆ THỐNG GIẢM DAO ĐỘNG DVA 47 2.1. Phân tích mô hình tính toán dao động xoắn của trục máy có gắn bộ hấp thụ dao động được nghiên cứu trong luận án. 47 2.2. ...

Luận án chỉ tập trung nghiên cứu giảm dao động xoắn của trục máy, không xét đến các dao động khác, chẳng hạn dao động dọc trục, dao động uốn, … Việc tính toán khi kể đến các dao động này được tác giả đề cập trong phần ...

K  ( t ) s   ( t )    ( t )   ( t ) Hình 1.5. Mô hình bộ hấp thụ dao động dạng con rãnh trượt tròn. Từ các nghiên cứu [7], [9], [10], [14], [30] ta nhận thấy rằng: So với mô hình bộ hấp thụ dao động trong các nghiên cứu [21], ...

(  2   2 ) (  2   2 )(1   2 )   2  2  1 1   2    1   Giải phương trình trên ta nhận được:  2  1  1   1     2   1    2  4  2  2  1  1,2 2       Trong đó ...

Theo [16] p (  ) được xác định như sau: det  M  p(λ )  1 det   M λ 2  C λ  K   (1.39) Từ (1.9) và (1.39) ta có p (  ) là: 1 2 3 4 P      4  a  3  a  2  a   a (1.40) trong đó 1 2 a  2  1     ...

Bằng các phép biến đổi giải tích, các kết quả thu được là [20]: 1   2 (  2  2) 2   2 s  (  2  2)  s   e  s (1.83) Như vậy hệ chính có cản được thay thế bằng hệ chính không cản với tần số tương đương ...

 d   T   T         Q *  (2.3)  a  dt        a   a    a a trong đó: T : Động năng của cơ hệ  : Thế năng của hệ  : Hàm hao tán của hệ  Q * , : Lực hoạt suy rộng của các ...

Đáng kể so với trường hợp khi chưa lắp DVA. Điều này cũng xảy ra tương tự trong trường hợp hệ chịu kích động ngẫu nhiên được thể hiện trên hình 2.5. Từ những phân tích kể trên tác giả nhận thấy rằng: Việc xác định các ...

M ˆ k s 1 2 A 2  A 2  2 A 2  A 2  2 3 4   ˆ  (3.26) Đặt: A  A  2 2 2 1 2 A  A  2 2 2 3 4 A  (3.27) A được gọi là hàm khuếch đại biên độ. X 2  Y 2 V 2  W 2 Thay các hệ số A 1 , A 2 , A 3 , A 4 trong các phương trình ...

1 C  n 2  4  4 (1   2 ) 2 2 4 2 2 2 2 2 4 C 2  n   (1   )  n    (2   )   C   4  2  4  2 m 2  n   3 3 r r s 2 4 2 2 2 2 2 4 C 4  n  n   (1   )     (2   )    ...

DVA-MQT là thiết kế DVA với các nghiệm tối ưu được xác định theo phương pháp cực tiểu mô men bậc hai, công thức (3.78) và (3.79). DVA-MEVR là thiết kế DVA với các nghiệm tối ưu được xác định theo phương pháp cực đại độ cản tương ...

Chuyển sang chế độ bình ổn với biên độ khoảng 0.04 rad với trường hợp hệ chính không cản (hình 4.4a). Trường hợp hệ chính có cản nhỏ ( c s = 5 kgm 2 /s ) biên độ dao động xoắn bình ổn là 0.004 rad (hình 4.4b). Trường hợp hệ chính ...

Hình 4.16. Năng lượng E với DVA-MEVR khi hệ chính không cản chịu kích động ngẫu nhiên Bảng 4.6. Hiệu quả giảm dao động của các thiết kế DVA khi hệ chính chịu kích động ngẫu nhiên Thiết kế DVA Hiệu quả giảm dao động (%) c s = 0 kgms -2 ...

 Xét mô hình trục máy có 3 bậc tự do (N=3) Đáp ứng biên độ của các tọa độ suy rộng được biểu diễn như sau:    ˆ e I  t (4.40) 1 1 2 2    ˆ e I  t 3 3    ˆ e I  t (4.41) (4.42) I  t  a   ˆ a e (4.43) Thay ...

 Xác định tỷ số ξ tối ưu Để xác định ξ tối ưu ta giải phương trình Từ phương trình (4.57) ta có:  A  0   N  2 1 N  1 3 N  2 2 A 2   A A  A A  2   2  A A  A A  2   A 2  A 2  2 (4.68) N  1 4 1 2 Đạo ...

Với việc lắp DVA tối ưu vào hệ thống, tại tần số cộng hưởng  = 0.88 dao động xoắn được bình ổn trong khoảng thời gian ngắn (khoảng 0.13s) với biên độ nhỏ dưới 0.012 rad (hình 4.24). a) Không lắp DVA b) Có lắp DVA tối ưu Hình ...

 2 n   6  3  6  4  2  10  2   4   opt  2 ABC 2 DE  opt  2  n   2  1  2 A   2  2 ; B  2  4  8  7  3  6  6  2  4  2  2  2 C  5  3  6  14  2  4  10  2  2; D ...

138 Unwin , London and Sydney, Second Edition. 59. Truong V.X, Chinh N.D, Dien K.D and Canh T.V (2017), Closed-form solutions to the optimization of dynamic vibration absorber attached to multi degree-of-freedom damped linear systems under torsional excitation using the fixed-point theory , Journal ...