Nhà làm việc Công ty du lịch Bắc Thái

* Bảng đặc tính kỹ thuật tấm khuôn góc trong:

Kiểu

Réng (mm)	Dài (mm)
	700	1500
	600	1200
	300	900
	150 150	1800
		1500
	100 150	1200
		900

		750
		600

Có thể bạn quan tâm!

Xem toàn bộ 240 trang tài liệu này.

* Bảng đặc tính kỹ thuật tấm khuôn góc ngoài:

Kích thước

Réng (mm)	Dài (mm)
	100 100	1800
		1500

		1200

		750
		600

4.3.2. Thiết kế ván khuôn đài móng:

* Kớch thước đài và giằng móng

+ Chiều cao đỉnh các đài móng là 100 cm

+ Đài móng M1 có kích thước 1,4 1,4 (m), lớp lót móng dày 10 cm

+ Đài móng M2,3,4 có kích thước như hình vẽ trên.

+ Cổ móng : kích thước 30 50 (cm), cao 1,05(m) tính từ mặt đài đến cốt 0.00

+ Giằng móng: Tất cả các giằng móng đều có tiết diện: 25 45(cm):

* Tổ hợp ván khuôn:

Ván khuôn gồm các tấm có kích thước chữ nhật ghép lại với nhau, như vậy ta phải tính toán khoảng cách các cây chống bên ngoài ván khuôn để ván khuôn đảm bảo chịu lực do đổ và đầm bê tông gây ra.

Căn cứ vào bản vẽ thiết kế móng và sự linh hoạt trong thực tế thi công mà lắp ghép, dùng các tấm ván khuôn cho hợp lý.

Ví dụ ta tính cụ thể cho đài móng M1 (móng trục G -2) và bố trí cho các móng còn lại tương tự:

a. Sơ đồ tính:

Ván khuôn móng được xem như dầm liên tục với các gối đỡ là các nẹp đứng. Nhịp của dầm là khoảng cách giữa các nẹp đứng.

lnđ

ql /10

b. Tải trọng tác dụng:

Tải trọng tính toán tác dụng lên ván khuôn gồm có tĩnh tải và hoạt tải.

- Tĩnh tải : trọng lượng bản thân ván khuôn và trọng lượng bêtông cốt thép.

- Hoạt tải : tải trọng do người và phương tiện thi công, tải trọng do đầm và đổ bêtông. ( Tải trọng để thiết kế hệ ván khuôn được lấy theo TCVN 4453-1995).

* Tĩnh tải:

áp lực ngang của bê tông phụ thuộc vào tốc độ đổ bê tông và kích thước của cấu kiện. Đối với cấu kiện móng có chiều cao nhỏ, tốc độ đổ nhanh do đổ bằng máy bơm nên ảnh hưởng của quá trình đông cứng của bê tông đến áp lực ngang không đáng kể.

- áp lực ngang tiêu chuẩn do vữa bêtông ướt gây ra:

bt.H

2500 0,7

1750 kG

tc / m2 .

- áp lực ngang tính toán do vữa bêtông ướt gây ra:

n.gtc

1,3 1750 2275 kG

Trong đó:

+ n : Hệ số vượt tải, n = 1,3

+ : Dung trọng riêng của bê tông.

/ m2 .

+ H : Chiều cao ảnh hưởng của mỗi lớp bê tông tươi, với H = 0,25(cm).

* Hoạt tải :

- áp lực ngang tiêu chuẩn do chấn động phát sinh khi đổ bêtông gây ra :

tc 400 kG / m2 .

- áp lực ngang tính toán do chấn động phát sinh khi đổ bêtông gây ra:

ptt n. ptc 1,3 400 520 kG / m 2 .

Trong đó:

1 1

+ n: Hệ số vượt tải (n = 1,3).

+ P = 400(kG/m2) : áp lực ngang khi đổ bêtông.

- áp lực ngang tiêu chuẩn do đầm bêtông gây ra:

tc 200 kG / m2 .

- áp lực ngang tính toán do đầm bêtông gây ra:

n. ptc

1,3 200 260 kG /

tt m .

Trong đó:

+ n : Hệ số vượt tải (n= 1,3).

+ P = 200 (kG/m2): áp lực ngang do đầm bêtông.

c. Tổng tải trọng tác dụng lên 1 tấm ván khuôn rộng b = 0,3(m) là:

* Tải trọng tiêu chuẩn:

qtc

gtc

ptc

.b 1750 400 200 .0, 2 470 kG / m 4,7 kG / cm

* Tải trọng tính toán được xác định bằng tổng của các hoạt tải và tĩnh tải

qtt

gtt

ptt

.b 813 520 260 .0,3 478 kG / m 4,78 kG / cm

d. Tính khoảng cách giữa các cây chống:

* Xác định khoảng cách cây chống theo điều kiện bền:

qtt .l2

Mmax =vtd

R.W

Trong đó:

Từ đó :

+ R: Cường độ của ván khuôn kim loại R = 2100(KG/m ).

+ W: Mô men kháng uốn của ván khuôn; W = 4,57(cm ).

10.W.R

qtt

10 4,57 2100

4,78

l = = 142 (cm).

Chọn l = 100 (cm).

* Kiểm tra độ võng của ván khuôn móng:

- Độ võng fmax được tính theo công thức:

4,7 1004

128 2,1 106

22,58

0,077

qtc.l4

fmax = 128.E.J =

Trong đó: + E - Mô đun đàn hồi của thép; E = 2,1 106 (kG/m2).

1 .l

400

1 .100

400

0, 25 cm

+ J - Mô men quán tính của bề rộng ván J = 22,58 (cm4)

- Độ võng cho phép tính theo công thức: .

Vậy:

fmax

. Thoả mãn điều kiện biến dạng về độ võng. Do đó ta chọn khoảng cách

giữa các cây chống l = 100 (cm) là thoả mãn.

4.4. Ván khuôn cổ móng.

Kích thước cổ móng (b l h) = (0,3 0,50 1,05)m

Ván khuôn cổ móng được đóng thành hộp tại công xưởng và vận chuyển vào vị trí cột. Dùng ván khuôn có bề rộng:

+ 2 tÊm réng 30 cm, cao 1,05 m

+ 4 tấm góc 55 90cm để liên kết với nhau tạo thành ván khuôn cổ móng.

Sơ đồ tính:

q.l /10

Xem ván khuôn cổ móng làm việc như một dầm liên tục đều nhịp chịu tải trọng tác dụng phân bố đều và được kê lên các gối tựa là các gông cổ giằng. Vậy tính toán ván khuôn cổ giằng là tính toán khoảng cách giữa các gông. Để đảm bảo chịu lực.

* Xác định tải trọng lên ván khuôn:

Ván khuôn cổ móng chịu tải trọng tác dụng áp lực bê tông và áp lực đầm bê tông.

Các tải trọng tác dụng lên ván khuôn được lấy theo tiêu chuẩn thi công bêtông cốt thép TCVN 4453-95.

- áp lực ngang tiêu chuẩn do vữa bêtông ướt gây ra :

bt .H.h 2500 0,8 0,5 1000 kG

- áp lực ngang tính toán do vữa bêtông ướt gây ra :

/ m2 .

gtt n.gtc 1,3 875 1137,5 kG / m2 .

1 1

Trong đó :

+ n : Hệ số vượt tải, n = 1,3

+ : Dung trọng riêng của bê tông.

+ H : Chiều cao ảnh hưởng của mỗi lớp bê tông tươi, với H = 0,7(cm).

* Tải trọng tiêu chuẩn :

qtc

gtc

ptc

.b 875 400 200 .0, 22 324,5 kG / m 3, 25 kG / cm

Tải trọng tính toán được xác định bằng tổng của các hoạt tải và tĩnh tải

qtt

gtt

ptt

.b 1137,5 520 260 .0, 22 421,9 kG / m 4, 22 kG / cm

* Xác định khoảng cách giữa các gông cổ móng theo điều kiện bền:

qtt .lg2

Mmax =

Trong đó:

R.W

+ R: Cường độ của ván khuôn kim loại R =2100 (KG/m2).

+ W: Mô men kháng uốn của ván khuôn với cột 220 500, dùng 1 tấm rộng 300 và 1 tấm rộng 200 ta có: W = 6,55 + 4,42 = 10,97 (cm3)

10 R W

10 2100 10,97

4,22

Khoảng cách giữa các gông cột như sau :

= 233 cm

Chọn l = 100 (cm). Số thành : n =

1 110

100

1 2 (gông)

Dùng gông kim loại gồm 4 thanh thép hình tiết diện, liên kết với nhau bằng các bu lông.

* Kiểm tra điều kiện về độ độ võng :

- Độ võng fmax được tính theo công thức:

3, 25 1004

128 2,1 106

48, 48

0,025

qtc.l4

fmax = 128.E.J =

Trong đó:

+ E - Mô đun đàn hồi của thép; E = 2,1 106 (kG/m2).

(cm).

+ J - Mô men quán tính của bề rộng ván J = 28,46 + 20,02 = 48,48 (cm4).

- Độ võng cho phép tính theo công thức :

Vậy:

1 q.l /8

b. Tính toán sàn công tác.

Ta xem sàn công tác làm việc như 1 dầm liên tục có nhịp là 0,6(m).

* Tải trọng tính toán gồm:

- Trọng lượng bản thân: g1 = 600 0,25 0,03 1,1 = 19,8 (KG/m).

- Trọng lượng xe và người: g2 = 250 1,3 0,25 = 81,25(KG/m).

- Trong đó gỗ =600 (KG/m3).

Tải trọng của người và xe cải tiến lấy 250(KG/m2).Ta tính cho một tấm có chiều rộng là 250(mm).

q = (g1 + g2 ) = 101,1(KG/m).

M = q.l2/10 = 101,1 0,62/10 = 3,6 (KG.m).

b.h2

W =

25 33

37,5 (cm3).

6 6

360

q.l 2

M = 10

37,5

9,6 (KG/cm2)< [ ] =120 (KG/cm2). Đảm bảo điều kiện cường độ.

250

c. Tính đà dọc đỡ ván khuôn sàn công tác.

600

Từ mặt bằng đào đất của móng ta bố trí đà dọc dài 10,93(m). Đà dọc được bắc qua giữa hào của trục A và C và đây là khoảng cách lớn nhất mà ta cần thiết kế cho các nhịp khác.

Sinh viên: Đỗ Trưởng Tôn Lớp: XD1301D€ƒ€

6000

Tại các vị trí cạnh mép hố đào và khoảng cách giữa 2 móng ta tăng cường cây chống đứng như vậy khoảng cách giữa 2 cây chống của móng lớn nhất là 3000(mm).

qtt = (600 0,6 0,03 1,1 + 250 1,3 0,6) = 207(KG/m). M1 = q.l2/10 = 186,3 (KG.m).

Mô men kháng uốn của hệ đà là:

Mku

= [ ].W = 120.W = 186,3 (KG.m)

18630

ct =

120

155,25cm 3 .

Chọn kích thước đà có tiết diện (b h) = (10 12)

b.h2 10 122 3

Wtt = 6 6 240(cm

) > Wct .

d. Tính toán cây chống sàn công tác.

Tải trọng tác dụng nên cây chống sàn công tác gồm trọng lượng bản thân đà dọc và sàn truyền vào.

N = 207.(1,5 + 0,5) + 600 0,1 0,12 1,1 2 = 525 (KG).

Chiều dài tính toán của cây chống l0 = .l = 1.125 = 125(cm). Chọn cây chống là vuông F = b2.

125 3, 46 150

Coi cột chống như 1 cột chịu nén đúng tâm Giả thiết = 0,12 = 150.

12b2

3, 46

i =

b = 2,7 chọn b = 10(cm).

với = l0/i =

Ta chọn cây chống có tiết diện 10 10(cm) F = 100(cm2). Kiểm tra theo điều kiện cường độ.

= N 525 43,75 120(KG / cm2 ).

.F 0,12 100

5. Tính toán ván thành dầm giằng.

Tính cho giằng móng có kích thước lớn nhất và bố trí cho các giằng còn lại. Ta tính toán giằng GM1 có kích thước giằng móng : 250 450 cm, do đó ta chọn ván khuôn gồm 2 tấm 200 1200 , có W= 4,42 (cm3); J=20,02(cm4)

a. Sơ đồ tính:

lnđ

ql /10

* Ván khuôn thành dầm được xem như dầm liên tục với các gối đỡ là các nẹp đứng. Nhịp của dầm là khoảng cách giữa các nẹp đứng.

b. Tải trọng tác dụng:

* Tải trọng tính toán tác dụng lên ván khuôn dầm gồm có tĩnh tải và hoạt tải tác dụng vào thành giằng móng (giằng móng ta dùng phương pháp đổ bê tông tại chỗ)

+ áp lực đổ bê tông : P1 = n. .h = 1,3 2500 0,4 = 1300 (KG/m).

+ áp lực bê tông khi đầm nén : P2 = n.p®.h = 1,3 200 0,4 = 104 (KG/m).

Ptt

= P1 + P2 = 1300 + 104 = 1404 (KG/m).

Coi các tấm ván khuôn làm việc như một dầm liên tục mà gối đỡ là các thanh nẹp đứng .

10. .W qtt

10 150 8,84

14,04

Để ván khuôn chịu được lực tác dụng thì khoảng cách giữa các thanh chống chéo:

lch lch

= 30,7(cm)

Chọn khoảng cách giữa thanh chống chéo ván khuôn giằng là 30(cm)

Kiểm tra lại độ võng ván khuôn thành giằng móng: qtc = (2500 0,4+200).0,4 = 480 (kG/m)

qtc .l4

2,85 404

4,8 304

128 2,1 106 20,02

fmax = 128.EJ = 128 2,1 10

= 0,0007 (cm)

28, 46

fmax

[f]=1l1 30 = 0,075 (cm) = 0,0007 (cm)

vâng.

400 400

[f] = 0,075 (cm)

Khoảng cách giữa các thanh chống chéo ván khuôn giằng móng thỏa mãn yêu cầu về độ

6. Thi công bê tông móng:

Khối lượng bê tông đã được tính ở trên ta chọn phương án thi công bằng thủ công và máy bơm kết hợp. Dùng máy trộn tại công trình và dùng xe cải tiến để vận chuyển bê tông.